疲勞區(qū)域以下的滲碳淬火層開裂呈解理開裂特征，如所示，說明疲勞開裂不久就發(fā)生了一次性的快速斷裂。套圈心部的斷口組織以韌窩為主，是由于心部為較軟的板條馬氏體組織所致，如所示。外圈外表面上的白亮磨損區(qū)大量的細(xì)小開裂在掃描電鏡下的細(xì)節(jié)如所示，可以看出這些細(xì)小開裂都平行于貫通的主開裂，與外圈表面上的磨損方向完全垂直。在與小開裂平行方向制成的金相試樣的磨損區(qū)進(jìn)行顯微硬度對比測試發(fā)現(xiàn)，磨損區(qū)以下約.1mm深度的截面上的硬度值比滲碳淬火層的硬度高(見)，這說明套圈外表面上的磨損區(qū)產(chǎn)生了硬化現(xiàn)象，磨損硬化層硬度為923HV、941HV，滲碳淬火層硬度為73HV、719HV。金相組織檢查外表面磨損區(qū)有一層約.5mm厚的耐浸蝕白亮區(qū)，白亮區(qū)之下為正常的滲碳淬火層，即細(xì)小針狀馬氏體組織(見)，套圈心部為板條狀淬火馬氏體組織(見)。化學(xué)成分分析能譜分析如所示，成分分析見附表，能譜和化學(xué)分析都表明套圈材料的化學(xué)成分符合G2CrNi2Mo標(biāo)準(zhǔn)要求。結(jié)語開裂套圈材料的化學(xué)成分、滲碳熱處理工藝及金相組織正常。套圈的開裂屬疲勞引起的脆性斷裂，疲勞源位于套圈外表面磨擦損傷硬化區(qū)。在加工期間，不可能完全消除振動，現(xiàn)在完全可將其降低至水平，而對加工過程無任何影響。采用的模擬方法、設(shè)備和測量系統(tǒng)，結(jié)合對結(jié)構(gòu)動力學(xué)知識的深入理解，完全可以消除刀具上作用力的不利影響。該研發(fā)工作不僅實現(xiàn)了減振功能，并且能夠更加準(zhǔn)確地找到具體刀具懸伸的函數(shù)性。對于銑削工序，采用新的標(biāo)準(zhǔn)接柄不會因刀具懸伸而對加工性能產(chǎn)生影響。標(biāo)準(zhǔn)接柄可將兩種不同懸伸范圍的典型振幅降至。目前有兩種不同長度的減振接柄，分別于懸伸達(dá)4～5倍接柄直徑以及6～7倍接柄直徑的銑削工序。

                                                                

 

 

 

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